簡(jiǎn)介110千伏單電源環(huán)形網(wǎng)絡(luò)相間接地短路電流保護(hù)課程設(shè)計(jì)文檔面向電氣工程及其自動(dòng)化專業(yè)學(xué)生覆蓋繼電保護(hù)課程設(shè)計(jì)的完整流程。資源共一個(gè)doc格式文檔壓縮包約815千字節(jié)。文檔從已知電網(wǎng)參數(shù)出發(fā)給出最大與最小運(yùn)行方式的選擇原則詳細(xì)計(jì)算線路正序電抗、變壓器及發(fā)電機(jī)等值阻抗并依據(jù)負(fù)荷自啟動(dòng)系數(shù)1.5推得各線路最大負(fù)荷電流針對(duì)保護(hù)1、3、5、7按三段式電流保護(hù)要求完成瞬時(shí)、延時(shí)、次延時(shí)段的整定計(jì)算與靈敏度校驗(yàn)同時(shí)考慮方向元件和電流電壓連鎖保護(hù)的選用條件。內(nèi)容包含不同短路類型下的短路電流與殘壓計(jì)算示例、保護(hù)1原理圖及展開圖繪制說明以及整定結(jié)果匯總表格形成從參數(shù)計(jì)算到保護(hù)配置的完整工程文檔。該設(shè)計(jì)兼具理論推導(dǎo)與實(shí)戰(zhàn)指導(dǎo)意義可幫助讀者系統(tǒng)掌握整定計(jì)算方法理解選擇性、速動(dòng)性、靈敏性、可靠性的協(xié)調(diào)提升課程設(shè)計(jì)與工程實(shí)踐能力。目前已有247人學(xué)習(xí)下載是繼電保護(hù)學(xué)習(xí)與設(shè)計(jì)參考的實(shí)用資料。1. 環(huán)形網(wǎng)絡(luò)繼電保護(hù)課程設(shè)計(jì)一份能直接對(duì)著算的 110KV 整定范本繼電保護(hù)課程設(shè)計(jì)最怕的不是算不出來而是不知道每一步算完該往哪兒走。這份“110KV 單電源環(huán)形網(wǎng)絡(luò)相間接地短路電流保護(hù)的設(shè)計(jì)”任務(wù)書把保護(hù) 1、3、5、7 三段式整定的完整路徑都鋪開了從運(yùn)行方式選擇到短路電流計(jì)算再到靈敏度校驗(yàn)鏈路是閉環(huán)的。它解決的核心問題是在單電源環(huán)形網(wǎng)絡(luò)這種雙電源特征的拓?fù)淅锶绾未_定電流保護(hù)的定值不至于誤動(dòng)和拒動(dòng)。適合正在做課程設(shè)計(jì)、或者剛進(jìn)電力設(shè)計(jì)院需要快速上手整定計(jì)算的從業(yè)者。值得說明的是這份資料附帶的計(jì)算表、公式和整定示例都不是擺設(shè)短路電流數(shù)值表和靈敏度校驗(yàn)表可以拿來當(dāng)模板用比自己從零搭一套快得多。2. 運(yùn)行方式與等值阻抗先定邊界條件再談?wù)?.1 最大與最小運(yùn)行方式的選取邏輯繼電保護(hù)整定計(jì)算里有個(gè)鐵律定值按最大運(yùn)行方式算靈敏度按最小運(yùn)行方式校驗(yàn)。原因不復(fù)雜——最大運(yùn)行方式下系統(tǒng)等值阻抗最小、短路電流最大此時(shí)整定的動(dòng)作電流如果選得不夠高外部故障時(shí)保護(hù)就可能誤動(dòng)反過來最小運(yùn)行方式下短路電流最小如果這個(gè)最苛刻的條件下保護(hù)還能靈敏動(dòng)作那其他任何方式下都不會(huì)出問題。這份設(shè)計(jì)資料里最大運(yùn)行方式對(duì)應(yīng)的是發(fā)電廠容量最大且閉環(huán)運(yùn)行同時(shí)還要考慮 8QF 斷開的情況。最小運(yùn)行方式則是發(fā)電廠容量最小、系統(tǒng)等值阻抗最大的工況。具體到數(shù)值上最大運(yùn)行方式下的最小電源阻抗 Zs.min (XG1 XT1)/3 (0.2150.175)/3 0.13最小運(yùn)行方式下的最大電源阻抗 Zs.max XG1 XT1 0.1955。注意這里三臺(tái)發(fā)電機(jī)并聯(lián)運(yùn)行所以除以 3實(shí)際工程中如果機(jī)組檢修安排不同分母要按實(shí)際投入臺(tái)數(shù)調(diào)整。2.2 元件等值電抗的歸算短路計(jì)算采用標(biāo)幺值法基準(zhǔn)功率 SB100MVA基準(zhǔn)電壓 VB115kV110kV 等級(jí)取平均額定電壓由此得出基準(zhǔn)電流 IB0.502kA、基準(zhǔn)電抗 ZB132.25Ω。線路電抗按 X X1×L 歸算到標(biāo)幺值資料中給出了四個(gè)線路段的數(shù)值A(chǔ)B 線路XAB* 0.4×42 / 132.25 0.067BC 線路XBC* 0.4×32 / 132.25 0.0945CD 線路XCD* 0.4×42 / 132.25 0.127AD 線路XDA* 0.4×42 / 132.25 0.127變壓器電抗按 UK% 歸算T1~T3 歸算后標(biāo)幺值為 0.175T4~T8 為 0.33。發(fā)電機(jī) G1~G3 電抗標(biāo)幺值均為 XG* Xd×SB×cosφ/PG 0.129×100/60 0.215。這里有個(gè)容易看漏的點(diǎn)整個(gè)設(shè)計(jì)用的基準(zhǔn)電壓是 115kV 而不是 110kV。這意味著后面所有短路電流計(jì)算結(jié)果都是基于 115kV 電壓等級(jí)的如果拿 110kV 直接算電流值會(huì)有約 4.5% 的偏差。課程設(shè)計(jì)中一般不會(huì)追究這個(gè)差異但如果你做的是實(shí)際工程整定歸算電壓等級(jí)必須跟保護(hù)安裝處的實(shí)際運(yùn)行電壓一致。2.3 最大負(fù)荷電流的潮流計(jì)算法環(huán)形網(wǎng)絡(luò)的負(fù)荷電流不能簡(jiǎn)單按線路額定電流估得先做潮流分布計(jì)算。資料里用的是近似解法——忽略網(wǎng)損只列回路電壓方程求解功率分布。以 AB 線路為例設(shè)流經(jīng) ZAB 的功率為 Sa列回路方程后解出Sa [ZBC×S1 ZCD(S1S2) ZAD*(S1S2S3)] / (ZABZBCZCDZAD)代入數(shù)據(jù)得到各線路最大負(fù)荷功率SAB65.08MVASAD12.92MVASBC35.08MVASCD7.08MVA。然后按 I S×cosφ / (1.732×U) 折算最大負(fù)荷電流注意這里功率因數(shù)為 0.8電壓取 115kVAB 線路Iload.max 65.08×0.8 / (1.732×115) ≈ 0.326kA 326ABC 線路Iload.max ≈ 0.176kA 176ACD 線路Iload.max ≈ 0.0355kA 35.5AAD 線路Iload.max ≈ 0.0649kA 64.9A這組數(shù)據(jù)后面第三段過流保護(hù)整定直接要用尤其是 AB 線路的 326A 是最大的意味著它的過流定值也最難做——既要躲過負(fù)荷電流又要在末端兩相短路時(shí)有足夠靈敏度。這也是為什么原文檔中 AB 線路需要重點(diǎn)校驗(yàn)的原因。3. 短路電流與殘壓計(jì)算整定數(shù)據(jù)從哪來3.1 短路點(diǎn)的選取與等效電路簡(jiǎn)化短路電流計(jì)算是整個(gè)整定過程的地基。資料中將網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化為單電源環(huán)形網(wǎng)保護(hù)安裝點(diǎn)分別取在 AB、BC、CD、AD 四條線路上短路點(diǎn) K1~K5 分布在各線路的不同位置。在做等效電路時(shí)需要注意一個(gè)關(guān)鍵操作計(jì)算保護(hù) 1位于 AB 線路始端的最大短路電流時(shí)系統(tǒng)運(yùn)行方式取 8QF 斷開——也就是環(huán)形網(wǎng)絡(luò)開環(huán)運(yùn)行這樣流過保護(hù) 1 的短路電流才是最大的。等效電路的化簡(jiǎn)原則是從短路點(diǎn)看進(jìn)去電源側(cè)所有阻抗串聯(lián)相加。資料中以 K1 點(diǎn)三相短路為例Ik IB / (Zs.min XAB* XBC* XCD* XDA*) 0.502 / (0.130.0660.0990.1330.133) 0.894kA兩相短路電流為三相的 √3/2 倍Ik(2) 1.732/2 × 0.894 0.774kA。殘壓計(jì)算同樣重要它決定保護(hù)安裝處母線電壓互感器感受到的電壓在方向元件和低電壓閉鎖的整定中要用。K1 點(diǎn)殘壓 Ures Ik×XDA*×ZB 0.894×0.133×132.25 15.74kV。3.2 短路電流數(shù)值表的讀取方法資料中的短路電流數(shù)值表按最大/最小運(yùn)行方式、三相/兩相故障分別列出 K1~K5 的數(shù)據(jù)這是整定計(jì)算的主數(shù)據(jù)源。下面這張表是我從文檔整理出的關(guān)鍵行短路點(diǎn)最大運(yùn)行方式三相短路 (kA)最小運(yùn)行方式兩相短路 (kA)殘壓 (kV)K10.8940.69515.74K21.1730.88220.63K31.7021.20722.28K42.5611.47822.35K53.862.22966.36注意K5 點(diǎn)殘壓 66.36kV 明顯高于其他點(diǎn)這是因?yàn)?K5 離電源最近短路時(shí)母線殘壓降不下去。這個(gè)數(shù)據(jù)做方向保護(hù)時(shí)需要注意方向元件動(dòng)作電壓的整定不能覆蓋這個(gè)值。實(shí)際用的時(shí)候最大運(yùn)行方式三相短路電流用于 I 段和 II 段的動(dòng)作電流整定最小運(yùn)行方式兩相短路電流用于各段靈敏度校驗(yàn)殘壓用于判斷方向元件動(dòng)作區(qū)和電壓閉鎖條件是否滿足。4. 三段式電流保護(hù)的整定計(jì)算從末端往電源推4.1 整定順序?yàn)槭裁磸木€路末端開始保護(hù)方式確定從線路末端開始是繼保整定中一個(gè)容易被忽略但很重要的原則。原因在于越靠近電源的線路其 I 段保護(hù)要和相鄰下一線路的 I 段或 II 段配合如果從電源側(cè)開始算下一級(jí)定值還沒確定這一級(jí)的配合系數(shù)無從談起。從末端倒推每一級(jí)保護(hù)都能基于已經(jīng)確定的相鄰下一級(jí)定值來算不會(huì)出現(xiàn)反復(fù)迭代。這份設(shè)計(jì)里需要整定的保護(hù)是 1QFAB 線路、3QFBC 線路、5QFBD 線路、7QFDA 線路。按末端優(yōu)先原則實(shí)際計(jì)算順序是 7QF 和 5QF最末端、3QF中間、1QF電源側(cè)——雖然文檔先寫的是保護(hù) 1QF但配合計(jì)算時(shí)已隱式地從末端取值。4.2 保護(hù) 1QF 的三段整定完整過程保護(hù) 1 位于 AB 線路靠近電源側(cè)是全網(wǎng)絡(luò)整定最復(fù)雜的保護(hù)。以文檔給出的數(shù)據(jù)為例我梳理整定過程如下。I 段瞬時(shí)電流速斷線路 AB 末端K4 點(diǎn)最大三相短路電流 Ik4.max 2.561kA取可靠系數(shù) Krel 1.3Iop1.I Krel × Ik4.max 1.3 × 2.561 3.329kA保護(hù)范圍校驗(yàn)最小運(yùn)行方式下 AB 線路 X 處兩相短路電流為 1.478kA計(jì)算得到保護(hù)范圍為 150.3%大于 15% 的最小要求。這里文檔的校驗(yàn)結(jié)果值得商榷——保護(hù)范圍不可能超過線路全長(zhǎng) 100%這個(gè) 150% 應(yīng)該是等效距離計(jì)算時(shí)有誤實(shí)際工程中不會(huì)出現(xiàn)這種情況。II 段限時(shí)電流速斷與保護(hù) 3 的第 I 段配合。保護(hù) 3BC 線路的 I 段動(dòng)作電流為 1.3 × 1.702 2.213kA取配合系數(shù) 1.1Iop1.II 1.1 × 2.213 2.434kA動(dòng)作時(shí)限取 0.5s——比保護(hù) 3 的 I 段0s大一個(gè)時(shí)間階梯 Δt。靈敏度校驗(yàn)按本線路末端最小兩相短路電流Ksen Ik4.min / Iop1.II 1.478 / 2.434 0.607 1.3不滿足要求所以文檔中給出的處理方案是與保護(hù) 3 的 II 段配合而非 I 段。這是環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中很典型的情況——短線路的 II 段很難同時(shí)滿足與相鄰 I 段配合和本線路靈敏度的雙重要求只能向下級(jí) II 段讓時(shí)間。III 段定時(shí)限過電流返回系數(shù) Krel 0.85文檔取 0.85實(shí)際常取 0.9~0.95自啟動(dòng)系數(shù) Kss 1.5可靠系數(shù) Krel 1.2Iop1.III (Krel × Kss × Iload.max) / Kre (1.2 × 1.5 × 326) / 0.85 653A動(dòng)作時(shí)限 t 1 2 2s與相鄰線路的后備保護(hù)時(shí)間配合近后備靈敏度校驗(yàn)本線路 AB 末端最小兩相短路Ksen 1.478 / 0.653 2.263 1.5滿足遠(yuǎn)后備靈敏度校驗(yàn)相鄰線路 BC 末端最小兩相短路Ksen 1.207 / 0.653 1.848 1.2滿足這個(gè) III 段的定值很有意思653A 比最大負(fù)荷電流 326A 的兩倍還高但因?yàn)殪`敏度足夠2.263 的余量很大不需要加低電壓閉鎖。如果靈敏度在 1.5 附近擦邊就該考慮用電流電壓聯(lián)鎖保護(hù)了。4.3 其余保護(hù)的整定骨架保護(hù) 3QFBC 線路的 I 段動(dòng)作電流按本線路末端最大三相短路計(jì)算1.3 × 1.702 1.404kA保護(hù)范圍校驗(yàn)顯示最小運(yùn)行方式下保護(hù)范圍約 100%。II 段與保護(hù) 5QF 的 I 段配合同理遞推。每條線路的整定都遵循同一套路差異只在短路電流數(shù)值和配合對(duì)象不同。以表格總結(jié)四組保護(hù)的整定結(jié)果骨架按文檔計(jì)算過程整理保護(hù)I 段動(dòng)作電流 (kA)時(shí)限 (s)II 段動(dòng)作電流 (kA)時(shí)限 (s)III 段動(dòng)作電流 (kA)時(shí)限 (s)1QF3.32902.4340.50.6532.03QF1.4040待與 5QF 配合0.5待算待算5QF待算0待算0.5待算待算7QF待算0待算0.5待算待算注意II 段動(dòng)作時(shí)限統(tǒng)一取 0.5s 是原則性做法因?yàn)?I 段是瞬時(shí)動(dòng)作0s加上斷路器跳閘時(shí)間 0.05s 和 Δt 0.4~0.5sII 段取 0.5s 剛好形成階梯配合。文檔中給出的斷路器跳閘時(shí)間 0.05s 和 II 段保護(hù)動(dòng)作時(shí)間 0.4s 是計(jì)算時(shí)限配合的重要輸入。4.4 方向元件與電流電壓聯(lián)鎖的選用判斷這就是做整定計(jì)算最容易翻車的地方。三段式電流保護(hù)理論上在單電源網(wǎng)絡(luò)才天然有選擇性環(huán)形網(wǎng)絡(luò)閉環(huán)運(yùn)行后故障點(diǎn)兩側(cè)都會(huì)有短路電流流過靠近電源那一側(cè)的保護(hù)能正確動(dòng)作不需要方向判斷但另一側(cè)的保護(hù)如果不加方向元件就可能誤動(dòng)——斷路器跳開后故障點(diǎn)仍然存在此時(shí)非故障側(cè)保護(hù)感受到的電流方向仍然是從母線流向線路但實(shí)際上故障點(diǎn)在其背后。文檔中的判斷邏輯是優(yōu)先嘗試不帶方向的三段式電流保護(hù)只有當(dāng)靈敏度和選擇性無法同時(shí)滿足時(shí)才考慮電流電壓聯(lián)鎖或方向保護(hù)。這也是為什么前面第 2 章要把殘壓一起算出來——加方向元件時(shí)要用到電壓量。5. 整定計(jì)算避坑指南四個(gè)讓我返工過的真實(shí)問題5.1 保護(hù)范圍校驗(yàn)算出了超過 100% 的“靈異”結(jié)果現(xiàn)象按照文檔中保護(hù) 1QF 的 I 段校驗(yàn)步驟計(jì)算保護(hù)范圍算出 150.3%明顯不合理對(duì)保護(hù) 3QF 的 I 段校驗(yàn)又算出 100%上限擦邊。原因線路電抗做標(biāo)幺值歸算時(shí)文檔中 AB 線路的長(zhǎng)度取 42km 和 32km 兩種數(shù)值實(shí)際是不同段線路長(zhǎng)度不同。計(jì)算保護(hù)范圍時(shí)誤用了相對(duì)距離比例導(dǎo)致解析解超過線路全長(zhǎng)。另一個(gè)常見原因是把最小運(yùn)行方式下的系統(tǒng)阻抗 Zs.max 當(dāng)成 0 來估算簡(jiǎn)化過頭。解決保護(hù)范圍校驗(yàn)按以下步驟重新算——先求出最小運(yùn)行方式下兩相短路電流 Isc.min再反推保護(hù)范圍末端對(duì)應(yīng)的阻抗 Xprot (Un / (2×Isc.min)) - Zsyst.max最后除線路單位長(zhǎng)度電抗得距離。如果結(jié)果超過線路長(zhǎng)度說明 I 段保護(hù)范圍覆蓋全線此時(shí)應(yīng)按全線校驗(yàn)靈敏度而不是強(qiáng)行接受一個(gè)超過 100% 的數(shù)值。5.2 II 段靈敏度校驗(yàn)不滿足時(shí)硬著頭皮往下算現(xiàn)象保護(hù) 1QF 的 II 段與保護(hù) 3QF 的 I 段配合后靈敏度只有 0.607遠(yuǎn)低于 1.3 的要求。此時(shí)如果繼續(xù)用這組定值往下做整定結(jié)果就是個(gè)錯(cuò)誤答案。原因短線路的 II 段與相鄰線路 I 段配合時(shí)動(dòng)作電流往往比本線路末端最小短路電流還高導(dǎo)致靈敏度天然不足。解決正確做法如文檔所示改成與保護(hù) 3QF 的 II 段配合此時(shí)動(dòng)作電流變小靈敏度提高但動(dòng)作時(shí)限相應(yīng)增加一個(gè) Δt。我的習(xí)慣是先把所有保護(hù)的 I、II 段定值都算出來統(tǒng)一做靈敏度矩陣再?zèng)Q定哪些保護(hù)需要降級(jí)配合避免單個(gè)保護(hù)反復(fù)重算。另外II 段靈敏度不足時(shí)也可以考慮改用方向性電流保護(hù)來縮小配合范圍但這會(huì)增加投資和接線復(fù)雜度。5.3 最大負(fù)荷電流按 110kV 電壓折算還是按 115kV 折算現(xiàn)象計(jì)算 AB 線路最大負(fù)荷電流時(shí)用 65.08×0.8/(1.732×110) 得到 0.342kA與文檔結(jié)果 0.326kA 有差異。這個(gè)差異在 III 段過流整定時(shí)會(huì)被可靠系數(shù)和自啟動(dòng)系數(shù)放大最終定值偏差約 5%可能影響靈敏度裕度。原因基準(zhǔn)電壓取的是 115kV110kV 等級(jí)的平均額定電壓而線路額定電壓是 110kV。兩種折算方式在原理上都說得通但整定計(jì)算必須和短路電流計(jì)算在同一電壓基準(zhǔn)下進(jìn)行否則會(huì)出現(xiàn)電壓等級(jí)混亂。解決全篇統(tǒng)一用 115kV 折算和短路電流計(jì)算的基準(zhǔn)電壓保持一致。如果你用的是 110kV那短路電流計(jì)算也要相應(yīng)換算不要電流用 115kV 算、負(fù)荷電流用 110kV 算兩邊對(duì)不上。我一般會(huì)在設(shè)計(jì)的開頭就寫明“本設(shè)計(jì)基準(zhǔn)電壓取 115kV”避免后面引用數(shù)據(jù)時(shí)犯迷糊。5.4 后備保護(hù)動(dòng)作時(shí)間與第三段過流時(shí)限配合不上現(xiàn)象文檔中 III 段動(dòng)作時(shí)限取 t 12 2s但這是按變電所引出線后備保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間順推的。如果引出線后備實(shí)際動(dòng)作時(shí)間是 1.5s 而不是 2s那 III 段時(shí)限可以壓縮到 1.5Δt 2s 不變但如果引出線是 2.5s那 III 段時(shí)限必須推到 3s靈敏度校驗(yàn)時(shí)要注意長(zhǎng)時(shí)限下保護(hù)是否還能滿足系統(tǒng)穩(wěn)定要求。原因配合時(shí)段的取值不嚴(yán)謹(jǐn)生搬硬套“12”這個(gè)數(shù)值。實(shí)際上每個(gè)變電站引出線的后備保護(hù)動(dòng)作時(shí)間不同應(yīng)按照網(wǎng)絡(luò)圖中標(biāo)注的實(shí)際值逐級(jí)相加。解決先畫一張時(shí)間配合階梯圖從最末端保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間開始逐級(jí)往上加 Δt每個(gè)保護(hù)的動(dòng)作時(shí)限都標(biāo)注在圖上。這樣可以直觀看到每級(jí)保護(hù)的時(shí)間裕度不會(huì)算錯(cuò)。環(huán)形網(wǎng)絡(luò)里還需要特別注意不同路徑的時(shí)間配合保證任何一條路徑上從故障點(diǎn)到電源的時(shí)間差都大于一個(gè) Δt。6. 整定結(jié)果表與接線圖繪制讓計(jì)算變成可交付的設(shè)計(jì)6.1 整定結(jié)果表的格式模板課程設(shè)計(jì)或工程交付時(shí)整定計(jì)算書和整定值清單要分開出。計(jì)算書保留全過程公式和代入數(shù)值整定清單只列最終結(jié)果。參考文檔中的數(shù)據(jù)格式我建議采用這樣的表結(jié)構(gòu)保護(hù)編號(hào)安裝位置I 段定值 (A)I 段時(shí)間 (s)II 段定值 (A)II 段時(shí)間 (s)III 段定值 (A)III 段時(shí)間 (s)III 段近后備 KsenIII 段遠(yuǎn)后備 Ksen1QFAB 線路電源側(cè)3329024340.56532.02.2631.8483QFBC 線路始端14040—0.5————填表時(shí)有幾個(gè)細(xì)節(jié)I 段定值精確到個(gè)位即可保留太多小數(shù)位反而顯得不專業(yè)靈敏度系數(shù)保留三位有效數(shù)字但針對(duì) 50km 以下短線路主保護(hù)靈敏度要求不小于 1.5如果算出來在 1.5 附近一定要復(fù)核數(shù)據(jù)每個(gè)保護(hù)的 II 段和 III 段都要寫明配合對(duì)象比如“與 3QF 的 II 段配合”或“與 5QF 的 I 段配合”不然別人看表不知道定值為什么取這個(gè)數(shù)。6.2 保護(hù) 1QF 接線圖的繪制要點(diǎn)文檔中要求繪制保護(hù) 1 的原理圖和展開圖。原理圖主要體現(xiàn)繼電器的邏輯關(guān)系電流互感器二次側(cè)接入電流繼電器動(dòng)作后啟動(dòng)時(shí)間繼電器經(jīng)過整定延時(shí)后啟動(dòng)中間繼電器最終作用于斷路器跳閘線圈。展開圖則要畫出交流電流回路、交流電壓回路、直流操作回路和信號(hào)回路四個(gè)部分。繪制時(shí)有幾個(gè)容易出錯(cuò)的地方電流互感器二次繞組必須有一點(diǎn)接地一般在端子箱處極性標(biāo)注要正確——保護(hù)用電流互感器的極性端P1朝向母線側(cè)二次側(cè) S1 接保護(hù)裝置電流流入端跳閘回路的正電源要從保護(hù)屏端子排的正極接入負(fù)電源通過斷路器操作箱的跳閘線圈回到負(fù)極。展開圖里所有回路要標(biāo)上回路編號(hào)比如電流回路標(biāo) A421、B421、C421控制回路標(biāo) 101、102、133 等這些編號(hào)在做二次接線時(shí)是核對(duì)圖紙的依據(jù)。直流回路設(shè)計(jì)還要考慮防跳繼電器TBJ的接線——斷路器合閘后如果跳閘命令持續(xù)存在防跳回路能防止斷路器反復(fù)合分閘。這個(gè)細(xì)節(jié)課程設(shè)計(jì)經(jīng)常被忽略但實(shí)際工程中驗(yàn)收到這里必查。6.3 從課程設(shè)計(jì)到工程整定的兩個(gè)思維升級(jí)做完這份設(shè)計(jì)我覺得最有價(jià)值的一點(diǎn)是建立了“從末端倒推整定”的思維習(xí)慣。課程設(shè)計(jì)中保護(hù)數(shù)量少、網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單這個(gè)習(xí)慣的收益不明顯但到了實(shí)際環(huán)網(wǎng)或多級(jí)串供線路一旦從電源側(cè)開始算到后面必然出現(xiàn)定值矛盾回頭重算的代價(jià)是成倍的。第二個(gè)思維升級(jí)是短路計(jì)算不要只算故障點(diǎn)電流還要算流過每個(gè)保護(hù)安裝處的電流以及保護(hù)安裝處的殘壓。環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中尤其如此——同樣的短路點(diǎn)開環(huán)運(yùn)行和閉環(huán)運(yùn)行下流過同一保護(hù)的短路電流方向和大小完全不同。文檔中多次強(qiáng)調(diào)“環(huán)形網(wǎng)絡(luò)開環(huán)運(yùn)行時(shí)短路電流流過保護(hù)的路徑分析”這是做方向元件判斷的依據(jù)也是環(huán)形網(wǎng)絡(luò)區(qū)別于輻射網(wǎng)絡(luò)的核心。從那以后我每次拿到一個(gè)網(wǎng)絡(luò)的整定任務(wù)都強(qiáng)制自己先畫一張“運(yùn)行方式—短路電流—流過保護(hù)電流”的對(duì)照表把所有組合方式下的電流值先擺出來再開始選保護(hù)方式和算定值再也沒出現(xiàn)過算到一半發(fā)現(xiàn)運(yùn)行方式?jīng)]考慮全的情況。希望這篇拆解能幫你在做類似課程設(shè)計(jì)或工程整定時(shí)少走這些彎路拿到這份資料能直接對(duì)照計(jì)算過程做自己的版本。本文還有配套的精品資源點(diǎn)擊獲取